增式件的黏结强度一无配箍试件的黏结强度)/无配箍试件的黏结强度×100%。注：表中显示的是直径1mm，混凝土强度C35，搭接长度分别为120mm、180mm，不同配箍率试件黏结强度。注：表中显示的是直径16mm，混凝土强度C35，搭接长度分别为120mm、180mm，不同配箍率试件黏结强度。宁夏FRP玻璃钢雕塑增长率计算方法。搭接长度18mm的试件，箍筋间距为8mm、60mm、40mm时，比较于相同搭接长度的无配箍试件，搭接强度依次增加了0.26MPa、0.15MPa、0.4MPa，增长率分别为2.8%、1.6%、4.43%。箍筋间距8σmm时，搭接段横跨箍筋数较搭接长度120mm的多些，表现出来对提高试件抗劈裂能力有一定作用。搭接长度180mm试件，不少为GFRP筋拉断破坏，增大配箍率和提高混凝土抗劈拉能力对其并没有影响，对于发生劈裂破坏的情况，配置箍筋可以避免劈裂破坏，其黏结强度会有所提高。所以整体看来，对搭接长度180mm的试件配以箍筋所起到的作用不及搭接长度120mm的作用效果明显，相同配箍率，前者黏结强度增长率仅为4.43%，后者为9.9%。此外，宁夏FRP玻璃钢雕塑直径10mm、16mm的配箍试件较无配箍试件黏结强度也均有不同程度的提高。

350℃高温后ψ2mmGP筋比φ10mmGP筋的极限抗拉强度增加了27.07%。宁夏FRP玻璃钢雕塑分析造成这一结果的原因可能是：GFRP螺纹筋在制备时是通过缠绕纤维绳形成表面凸肋，小直径GFRP筋形成的凸肋较明显，筋表面弯曲纤维较多，减少了承载纤维的数量，从而导致强度降低；而对于大直径GFRP筋，GFRP筋肋的影响有所降低。高温后GFRP筋的剪切性能，工程结构中的材料除了承受拉力和压力之外，大部分还存在剪切应力，同样在FRP筋增强混凝土的受弯构件中，除了弯曲应力之外，还有较大的剪应力，FRP筋的力学性能与普通钢筋相比，其纵向和橫向都有很大的差异，所以，FRP筋混凝土构件的抗弯、抗剪承载力的计算并不完全等同于传统的混凝土结构。同时由于FRP筋抗剪强度较低，将FRP筋用作预应力筋时需要专门研制相应的预应力锚具、夹具，因此在结构设计中要充分考虑FRP筋的抗剪强度。宁夏FRP玻璃钢雕塑由于FRP筋是由连续纤维材料和黏结胶体组成的复合材料，单根纤维丝的直径非常小，纤维丝之间通过黏结胶体黏合在一起。当FRP筋承受外部荷载时，众多黏合在一起的纤维丝可以均匀受力，并且具有良好的共同工作性能。

反力架本试验中特别制作反力架以施加对拉荷载。反力架包括4根长1.1m、材质为345、直径为36mm的全套丝螺杆以及配套的16个螺母，螺杆全套丝，以便于调节加载间距；1块大小400mm×400m×4mm的Q235承压钢板,2块400mm、400mm×35mmQ235钢板。宁夏FRP玻璃钢雕塑其中2块A0m×400mmx35mm的钢板打孔后沿中缝切开，便于试件快速装卸。反力架加载示意制作加工试验所需零部件。80点CM2B静态应变采集仪。试件的破坏形态分析，拔出破坏，试件发生拔出做坏一般有两种形式。一种是光面GFRP筋拔出或带肋GHRP筋肋被混凝土剪坏而拔出。光面GFRP筋与混凝土的黏结主要靠化学胶结力和摩擦力，而两者提供的黏结力都很小，所以此类GFRP筋与混凝土的黏结很差，所以较少应用于混凝土构件中。宁夏FRP玻璃钢雕塑同时，由于国内目前GFRP筋生产工艺还不够完善，表面带肋(FRP筋工作性能不是很稳定，表面横肋易脱落或是抗剪较弱。另外一种是GFRP筋肋间混凝土被剪坏。试验中两种形式均有出现试验中发生拔出破坏的试件，加载初期，GFRP筋承受拉力逐渐增大，外围玻璃纤维开始断裂并伴随“啪啪”声响，加载端在荷载较小时就开始滑移，随荷载继续增大，自由端发生滑移滑移较慢且滑移量小。

两搭接筋之间应力的传递，实际是两根受力方向相反的搭接筋通过黏结将力传递给握裹层的混凝土。宁夏FRP玻璃钢雕塑搭接FRP筋之间能够传力是由于FRP筋与混凝土之间的黏结锚固。但由于两根筋之间的混凝土受力复杂，握裹力受到削弱，因此搭接传力比锚固受力差，搭接长度应在锚固长度的基础上加以扩大筋的搭接传力是一种很复杂的相互作用，从黏结机理直接着手进行研究操作复杂，且很难达到较好的效果，国内外研究人员常采用试验方法对其进行研究。目前，所采用的试验方法主要有两种：一是考虑搭接最不利受力情况是在受弯构件的受拉区，截取该区域的搭接筋并理想化为搭接试件，以对拉试验研究其受力性能的搭接对拉试验，此种方法多见用于钢筋搭接性能研究；二是梁式试验，试验对象即为梁构件，模拟最不利情况进行三分点加载，在纯弯段拉区进行搭接，多用于观察研究搭接梁的受弯性能。宁夏FRP玻璃钢雕塑在对FRP筋搭接性能研究中，现有的国外研究常用此种方法。由于我国对GFRP筋的搭接性能研究较少，目前还没有系统的试验数据支持的统一标准。