西安GRG通过几个月的试验研究发现，常规的酸性溶液、碱性溶液和NaCI溶液对于GFRP筋(乙烯基树脂、无碱玻璃纤维粗纱)制品确实有一定的侵蚀作用，同时由于乙烯基树脂极好的抵抗化学介质的性能，使得常规化学物质的常温侵蚀作用效果十分有限，一般不会超过5%。如此看来，ACI440委员会强调暴露于环境中的构件，采用GFRP筋进行(混凝土)构件增强时，强度标准值应乘以0.7的安全系数，以作为设计强度的提法，是具有客观科学依据的。酸性溶液，为了确认GFRP筋对于酸性溶液的抵抗能力，采用少28mm、由乙烯基酯树脂生产的玻璃纤维筋进行测试。试验条件如下。①分别采用pH值为2和5的H2SO4溶液作为实验介质。②GFRP螺纹筋的浸泡。将GFRP螺纹筋分别放入两种H2SO4溶液中常温浸泡，浸泡时间为90天。③浸泡后的GFRP螺纹筋再进行拉伸试验。将浸泡后的GFRP螺纹筋取出后，用清水将表面洗净。西安GRG实验结果如下。①GFRP螺纹筋经过pH=2的H2SO溶液浸泡90天后，拉伸强度由602.51MPa下降到579.31MPa，拉伸强度保持率达96.1%，下降幅度仅3.85%。②弹性模量由41.68GPa上升到43.19GPa，基本保持不变。

两搭接筋黏结-自由端相对滑移曲线和黏结-加载端滑移曲线有类似的变化趋势，随荷载增大，曲线由线性向非线性过渡。西安GRG自由端在荷载较小时，无相对滑移，而加载筋产生滑移较早。荷载继续増加趋近极限荷载时，GFRP筋与混凝土之间的滑移量继续增大且增速加快，黏结-滑移曲线出现明显转折且逐渐趋于平缓。黏结强度影响因素分析，搭接长度，不同搭接长度试件的GFRP筋与混凝土间的黏结强度变化规律。从中可以看出，黏结强度随搭接长度的增加而降低。显示了直径12mm，混凝土强度等级C35，搭接长度60mm(5d)~360mm(30d)，以60mm(5a)梯度变化的无配箍试件黏结强度。西安GRG搭接长度为60~180mm时，黏结强度随搭接长度的增加而降低，降低趋势明显，变化幅度较大；而当搭接长度为240~36omm时，黏结强度随搭接长度的增加而降低的幅度有所减小。与变形钢筋与混凝土的黏结类似，GFRP筋与混凝土之间的黏结应力在整个搭接长度范围内分布不均匀，并且搭接长度越大，黏结应力的分布就越不均匀。当发生黏结破坏时，平均黏结应力与最大黏结应力值相差越远，从而造成GFRP筋与混凝土之间的平均黏结强度随搭接长度的增加而降低。

大量新型建筑料广泛应用，以及燃器、电器的普遍使用，建筑物的大规模化和功能的复杂化，导致火灾的因素随之增加，火灾规模也日趋扩大，大大增加了建筑物发生火灾的可能性且使火灾危害性更加严重。西安GRG高温作用下，材料性能受到不同程度的损伤，混凝土的强度和弹性模量随着温度而降低，钢筋虽有混凝土保护，但强度也会降低。若结构的环境温度升高很多，或度发生周期性变化时，结构会因使用性能下降或承载力下降而失效，发生局部破坏，整体倒塌。目前，国内外对钢筋的高温力学性能的研究较多，和钢筋相比，FRP筋材料热稳性较差，更不耐火。FRP筋是由高强连续纤维通过胶体黏结成的复合材料，当承受外部荷载时，众多黏合在一起的纤维丝可以均匀受力，共同工作性能良好。黏结胶体是高分子材料，对高温比较敏感，高于一定温度会产生玻璃化和炭化，从而导致黏结作用退化和丧失。西安GRG并且高于一定温度时，处于高温环境中的连续纤维丝的性能也会发生不同程度的变化，连续纤维材料的性质也变得不稳定。

剪切试验加载过程中不断发出纤维断裂的“噼啪”声，随着荷载的增大，声音逐渐增大且愈加密集，当试件破坏时，伴随着很大的响声。西安GRGGFRP筋试件的破坏均为整体缓慢切断，断口较整齐，且都有不同程度的挤压变形，没有发生脆性的剪断，这说明GFRP筋中的树脂性能较好，纵向纤维对横向剪切具有一定的作用。经受100℃、150℃、200℃、250℃四个温度段并恒温30min冷却至室温后，试验现象和常温时基本相同；250℃后由于炭化比较严重，剪切试验加载过程中发出纤维断裂的“哪啪”声较前几组少了很多，随着荷载的增大，试件逐渐被压碎成为了一根根的玻璃纤维，直至被剪断。影响因素分析，直径、温度对剪切强度的影晌。GFRP筋剪切试验的主要结果。同直径和温度对GFRP筋剪切强度的影响。随着温度的升高，高温后GFRP筋的剪切强度开始时随温度的升高而呈线性增大,200℃高温后的剪切强度达最大值,150丰4c200中10mmGP筋材开始随温度的升高而呈线性增大,100om筋200℃高温后的剪切强度达到最大值，西安GRG比常温时剪50042mGP筋切强度增加31.91%，中12 mm GFRP筋在200℃高温后剪切强度也达最大值。

试验方法，参考《玻璃纤维增强塑料拉伸性能试验方法》(GB/T1447-205)、《纤维增强塑料性能试验方法总则》(GB/T1446-2005)、《纤维增强塑料高低温力学性能试验准则》(GB/T9979-2005)和美国ACI的《FRP筋加强混凝土设计和施工指南》所推荐的FRP筋抗拉试验方法，采用大标距高温拉力试验机(包括高温炉、温控仪)和100kN屏显液压伺服万能试验机，对GFRP筋进行室温和高温后拉伸性能测试。西安GRG试验参数主要内容如下。升降温方式通过自动控温电炉上的温控仪控制升温过程，当升到目标温度后电炉可以自动保持温度的恒定，误差一般在士3℃以内，温度值可以在控制仪表上实时显示。试验所用的自动控温电炉的炉膛尺寸为300mm×80mm×350mm，炉膛里安装了三个热电偶，炉膛中部有100mm的均温带，温控仪上与三个热电偶对应的有三个温区：上温区、中温区、下温区。升温过程中下温区的温度在三个温区中是最低的，到达目标温度大约10min后三个温区温度基本平衡。西安GRG在升温过程中记录下每分钟升高的温度，并作出试验各个温度的升温曲线。在不同的温度下升温速率是不同的。

试件发生劈裂破坏时，随着混凝土强度的增大，混凝土的抗劈拉强度提高，对应试件破坏荷载增大，黏结强度提高。注：表中显示的是直径12mm，搭接长度分别为120mm、180mm，不同混凝土强度无配箍试件的黏结强度。西安GRG混凝土强度C35、C40试件的黏结强度一混凝土强度C30试件的黏结强度)/混凝土强度C30试件的黏结强度×100%。配箍率，不同配箍率试件GFRP筋与混凝土间的黏结强度变化规律。从中可以看出，黏结强度随着配箍率的增大而提高，对于GFRP筋直径12mm、搭接长度120mm的试件，当箍筋间距80mm时，黏结强度较无配箍试件降低了0.17MPa；箍筋间距为6mm、40mm时，黏结强度依次增加了0.37MPa、1.16MPa，增长率分别为3.16%、9.9%。当箍筋间距为8omm时，搭接段只横跨了两根箍筋，对提高外围混凝土抗劈裂能力基本无作用；随箍筋间距减小，配箍率增大，搭接段橫跨箍筋数增多，箍筋和架立筋形成骨架对核心混凝土起到围箍作用，箍筋承担了部分劈拉力，使得试件的抗劈拉能力增强。西安GRG显示的是直径12mm，混凝土强度C35，搭接长度分别为120mm、180mm，不同配箍率试件黏结强度。