两搭接筋黏结-自由端相对滑移曲线和黏结-加载端滑移曲线有类似的变化趋势，随荷载增大，曲线由线性向非线性过渡。湖北假山自由端在荷载较小时，无相对滑移，而加载筋产生滑移较早。荷载继续増加趋近极限荷载时，GFRP筋与混凝土之间的滑移量继续增大且增速加快，黏结-滑移曲线出现明显转折且逐渐趋于平缓。黏结强度影响因素分析，搭接长度，不同搭接长度试件的GFRP筋与混凝土间的黏结强度变化规律。从中可以看出，黏结强度随搭接长度的增加而降低。显示了直径12mm，混凝土强度等级C35，搭接长度60mm(5d)~360mm(30d)，以60mm(5a)梯度变化的无配箍试件黏结强度。湖北假山搭接长度为60~180mm时，黏结强度随搭接长度的增加而降低，降低趋势明显，变化幅度较大；而当搭接长度为240~36omm时，黏结强度随搭接长度的增加而降低的幅度有所减小。与变形钢筋与混凝土的黏结类似，GFRP筋与混凝土之间的黏结应力在整个搭接长度范围内分布不均匀，并且搭接长度越大，黏结应力的分布就越不均匀。当发生黏结破坏时，平均黏结应力与最大黏结应力值相差越远，从而造成GFRP筋与混凝土之间的平均黏结强度随搭接长度的增加而降低。

在GFRP筋接近破坏时，可以明显看到表面部分纤维東也逐渐被拉断，随着断裂纤维束的增多，GFRP筋中部突然发生“爆裂式”破坏，破坏部位纤维呈发散状，同时飞散岀许多细小纤维，此时试验结束，试件呈现明显的脆性破坏特征。湖北假山100℃、150℃、200℃高温后的试验现象和破坏形态与常温下相似，临近破坏前的响声减弱，但破坏时的声音却仍然很大，伴随着“啪”的一声爆响，试件突然破坏；破坏处仍为发散状，说明玻璃纤维丝之间在温度降至室温后又恢复了部分黏结性能，可以协同受力。温度升至250°C、300℃C时，断口处的GP筋颜色从白色逐渐变为焦黄色，但在250°C时仍然较浅；随着温度的升高，破坏处夹杂的絮状物逐渐增多，当试验温度为300°C时，破坏处的条状物已经明显减少，稍显蓬松的絮状物增加。湖北假山这些现象说明，GP筋的黏结胶体由外至内逐渐玻璃化、分解，降低了对玻璃纤维丝的黏结作用，玻璃纤维丝协同工作的能力下降。断口处颜色呈褐色，夹杂少许絮状物，说明黏结胶体在降温后黏结性能有所恢复。

湖北假山通过几个月的试验研究发现，常规的酸性溶液、碱性溶液和NaCI溶液对于GFRP筋(乙烯基树脂、无碱玻璃纤维粗纱)制品确实有一定的侵蚀作用，同时由于乙烯基树脂极好的抵抗化学介质的性能，使得常规化学物质的常温侵蚀作用效果十分有限，一般不会超过5%。如此看来，ACI440委员会强调暴露于环境中的构件，采用GFRP筋进行(混凝土)构件增强时，强度标准值应乘以0.7的安全系数，以作为设计强度的提法，是具有客观科学依据的。酸性溶液，为了确认GFRP筋对于酸性溶液的抵抗能力，采用少28mm、由乙烯基酯树脂生产的玻璃纤维筋进行测试。试验条件如下。①分别采用pH值为2和5的H2SO4溶液作为实验介质。②GFRP螺纹筋的浸泡。将GFRP螺纹筋分别放入两种H2SO4溶液中常温浸泡，浸泡时间为90天。③浸泡后的GFRP螺纹筋再进行拉伸试验。将浸泡后的GFRP螺纹筋取出后，用清水将表面洗净。湖北假山实验结果如下。①GFRP螺纹筋经过pH=2的H2SO溶液浸泡90天后，拉伸强度由602.51MPa下降到579.31MPa，拉伸强度保持率达96.1%，下降幅度仅3.85%。②弹性模量由41.68GPa上升到43.19GPa，基本保持不变。

增式件的黏结强度一无配箍试件的黏结强度)/无配箍试件的黏结强度×100%。注：表中显示的是直径1mm，混凝土强度C35，搭接长度分别为120mm、180mm，不同配箍率试件黏结强度。注：表中显示的是直径16mm，混凝土强度C35，搭接长度分别为120mm、180mm，不同配箍率试件黏结强度。湖北假山增长率计算方法。搭接长度18mm的试件，箍筋间距为8mm、60mm、40mm时，比较于相同搭接长度的无配箍试件，搭接强度依次增加了0.26MPa、0.15MPa、0.4MPa，增长率分别为2.8%、1.6%、4.43%。箍筋间距8σmm时，搭接段横跨箍筋数较搭接长度120mm的多些，表现出来对提高试件抗劈裂能力有一定作用。搭接长度180mm试件，不少为GFRP筋拉断破坏，增大配箍率和提高混凝土抗劈拉能力对其并没有影响，对于发生劈裂破坏的情况，配置箍筋可以避免劈裂破坏，其黏结强度会有所提高。所以整体看来，对搭接长度180mm的试件配以箍筋所起到的作用不及搭接长度120mm的作用效果明显，相同配箍率，前者黏结强度增长率仅为4.43%，后者为9.9%。此外，湖北假山直径10mm、16mm的配箍试件较无配箍试件黏结强度也均有不同程度的提高。