300℃、350℃两个温度时随温度的升高炭化逐步加深，试件中黏结胶体的炭化程度已经很高，可以看出从250℃开始GMP筋表面的颜色变得更黑为直径对拉伸弹性模量的影响规律。甘肃GRG材料由数据可知，随着直径的增大，拉伸弹性模量呈增大的趋势，室温试验时12mmGP筋试件比少0mmGP筋的弹性模量逐渐增加了7.9%,350℃高温后试验时中12mmGP筋比10mmGP筋的弹性模量增加了5.1%为直径对极限应变的影响规律。数据可知，随着直径的增加，室温试验时GFRP筋试件的极限应变有少量增加，即直径大的GFRP筋试件的延伸性能好些；然而350℃高温后试验时中12mmGP筋比41mmGP筋的极限应变由于自身的原因随直径的增大有所降低。恒温时间，为了研究恒温时间对GFRP筋试件材性的影响,300℃时进行了恒温30min、60min、90min、120min四个不同恒温时间的试验。可以看出，GFRP筋的极限抗拉强度在恒温60min时达最大值,9omin、120min时比60min时有所降低；甘肃GRG材料随恒温时间的增加，拉伸弹性模量逐渐増大；平均极限应变随恒温时间的增加小幅度减小。造成这一结果的原因是随恒温时间的增加，GFRP筋试件炭化、分解越来越严重，所以极限应变随恒温时间的增加降低。

混凝土强度C30的试件，全部表现为混凝土劈裂破坏，而混凝土强度C35、C40的试件，大部分为筋拔出破坏，故混凝土强度从C30变化至C35时黏结强度增长显著，而C35变化到C40时增长较少。甘肃GRG材料对于搭接长度为180mm的试件，混凝土强度从C30变化至C35时，黏结强度提高了0.58MPa，增长率为6.86%，增长较小；而混凝土强度从C35变化至C40时，黏结强度提高了1.7MPa，增长率为20.12%，增长显著。观察试件破坏形态，随搭接长度由120l8omm变化，试件极限破坏荷载增大，混凝土承受的环向拉力增大，同C30的混凝土样、即便是C35的混凝土试件也大多发生劈裂破坏。当混凝土强度增至C40时，混凝土抗劈拉强度继续增长，此时试件大多发生筋被拉断的破坏，而GFRP筋能承受的极限拉力较于劈裂破坏荷载大，故较之于C30、C35混凝土试件，C40的黏结强度有显著提高。黏结强度随混凝土强度增长而增长的原因如下。甘肃GRG材料当试件发生拔出破坏时，GFRP筋的黏结强度主要取决于两者之间的机械咬合力。混凝土强度较低时，GFRP筋肋间的混凝土易被压碎；而混凝土强度较高时，GFRP筋肋剪切强度低于混凝土的抗压强度，GFRP筋肋被剪坏。

当温度达到300℃时，破断处的GMP筋有部分纤维被拉毛；温度达到350℃时破断处也为蓬松的絮状物。甘肃GRG材料说明：①温度高于350℃时黏结胶体已经完全炭化，降温后胶体的黏结性能将不能恢复；②加入阻燃剂对GMP筋高温性能影响不是非常明显，温度低于300℃时破断处的纤维被拉毛的情况较GP筋相同温度少些，但当温度高于350℃时阻燃剂的加入对GMP筋的抗高温性能没有明显的改善。影响因素分析，采用贴应变片的方法量测GFRP筋的应变，只能量测60%~80%极限荷载对应的应变。弹性模量一般取为10%~50%极限荷载对应应变时的弹性模量。是GFRP筋室温和高温后的应力应变曲线。从图中可以看出：室温与高温后的应力-应变曲线相似，直至试件破坏前，这些试件的应力应变曲线基本是呈理想的线弹性，由于应变片只能测得60%~70%极限荷载对应的应变，所以没有下降段。甘肃GRG材料GFRP筋极限抗拉强度和弹性模量以及极限应变的计算方法参照文献中采用的计算高温后GFRP筋的残余极限抗拉强度采用与常温下相同的方法。荷载变形曲线初始直线段(10%Pb~50%Pb)的荷载增量。

反力架本试验中特别制作反力架以施加对拉荷载。反力架包括4根长1.1m、材质为345、直径为36mm的全套丝螺杆以及配套的16个螺母，螺杆全套丝，以便于调节加载间距；1块大小400mm×400m×4mm的Q235承压钢板,2块400mm、400mm×35mmQ235钢板。甘肃GRG材料其中2块A0m×400mmx35mm的钢板打孔后沿中缝切开，便于试件快速装卸。反力架加载示意制作加工试验所需零部件。80点CM2B静态应变采集仪。试件的破坏形态分析，拔出破坏，试件发生拔出做坏一般有两种形式。一种是光面GFRP筋拔出或带肋GHRP筋肋被混凝土剪坏而拔出。光面GFRP筋与混凝土的黏结主要靠化学胶结力和摩擦力，而两者提供的黏结力都很小，所以此类GFRP筋与混凝土的黏结很差，所以较少应用于混凝土构件中。甘肃GRG材料同时，由于国内目前GFRP筋生产工艺还不够完善，表面带肋(FRP筋工作性能不是很稳定，表面横肋易脱落或是抗剪较弱。另外一种是GFRP筋肋间混凝土被剪坏。试验中两种形式均有出现试验中发生拔出破坏的试件，加载初期，GFRP筋承受拉力逐渐增大，外围玻璃纤维开始断裂并伴随“啪啪”声响，加载端在荷载较小时就开始滑移，随荷载继续增大，自由端发生滑移滑移较慢且滑移量小。

当搭接长度为1.6倍锚固长度时，梁能够达到极限受弯承载力。美国ACI40.1R-06《纤维增强聚合物(FRP)筋增强混凝土结构设计建造指南》根据有限的试验数据和工程经验，兼顾FRP筋强度利用率并保留一定安全储备，建议搭接长度取为1.3。(l为FRP筋的基本锚固长度)。甘肃GRG材料国内对于FRP筋与和混凝土的黏结性能研究起步较晚，但已有不少学者致力于FRP筋与混凝土黏结性能的研究，进行了大量试验和理论分析研究，取得丰硕的成果。通过FRP筋和混凝土的梁式试验、对拉试验和标准立方体拉拔试验，探讨了GFRP筋直径、肋间距表面形态、黏结长度等对黏结性能的影响，分析了两者的黏结机理和受力过程，提出了GFRP筋与混凝土之间的黏结强度和锚固长度的设计建议。我国《纤维增强复合材料建设工程应用技术规范》结合工程经验，并保留一定安全储备，建议在没有试验数据可供参考时，GFRP筋的搭接长度可取为40d。甘肃GRG材料目前，GFRP筋的搭接性能相关研究较少，为了推进GFRP筋材料及GFRP筋混凝土结构形式在我国的应用，有必要对GFRP筋的搭接性能进行深入研究，以保证GFRP筋混凝土结构的安全性和可靠性。本章研究的主要内容如下。

350℃高温后ψ2mmGP筋比φ10mmGP筋的极限抗拉强度增加了27.07%。甘肃GRG材料分析造成这一结果的原因可能是：GFRP螺纹筋在制备时是通过缠绕纤维绳形成表面凸肋，小直径GFRP筋形成的凸肋较明显，筋表面弯曲纤维较多，减少了承载纤维的数量，从而导致强度降低；而对于大直径GFRP筋，GFRP筋肋的影响有所降低。高温后GFRP筋的剪切性能，工程结构中的材料除了承受拉力和压力之外，大部分还存在剪切应力，同样在FRP筋增强混凝土的受弯构件中，除了弯曲应力之外，还有较大的剪应力，FRP筋的力学性能与普通钢筋相比，其纵向和橫向都有很大的差异，所以，FRP筋混凝土构件的抗弯、抗剪承载力的计算并不完全等同于传统的混凝土结构。同时由于FRP筋抗剪强度较低，将FRP筋用作预应力筋时需要专门研制相应的预应力锚具、夹具，因此在结构设计中要充分考虑FRP筋的抗剪强度。甘肃GRG材料由于FRP筋是由连续纤维材料和黏结胶体组成的复合材料，单根纤维丝的直径非常小，纤维丝之间通过黏结胶体黏合在一起。当FRP筋承受外部荷载时，众多黏合在一起的纤维丝可以均匀受力，并且具有良好的共同工作性能。