350℃高温后ψ2mmGP筋比φ10mmGP筋的极限抗拉强度增加了27.07%。郑州发泡水泥线条分析造成这一结果的原因可能是：GFRP螺纹筋在制备时是通过缠绕纤维绳形成表面凸肋，小直径GFRP筋形成的凸肋较明显，筋表面弯曲纤维较多，减少了承载纤维的数量，从而导致强度降低；而对于大直径GFRP筋，GFRP筋肋的影响有所降低。高温后GFRP筋的剪切性能，工程结构中的材料除了承受拉力和压力之外，大部分还存在剪切应力，同样在FRP筋增强混凝土的受弯构件中，除了弯曲应力之外，还有较大的剪应力，FRP筋的力学性能与普通钢筋相比，其纵向和橫向都有很大的差异，所以，FRP筋混凝土构件的抗弯、抗剪承载力的计算并不完全等同于传统的混凝土结构。同时由于FRP筋抗剪强度较低，将FRP筋用作预应力筋时需要专门研制相应的预应力锚具、夹具，因此在结构设计中要充分考虑FRP筋的抗剪强度。郑州发泡水泥线条由于FRP筋是由连续纤维材料和黏结胶体组成的复合材料，单根纤维丝的直径非常小，纤维丝之间通过黏结胶体黏合在一起。当FRP筋承受外部荷载时，众多黏合在一起的纤维丝可以均匀受力，并且具有良好的共同工作性能。

对于直径16mm的试件，搭接长度120mm和180mm无配箍试件全部表现为剧烈劈裂破坏，而配有箍筋的试件大多也都发生劈裂破坏。郑州发泡水泥线条这是因为黏结长度大、直径大的试件，相同黏结强度条件下承担的破坏荷载更大，GFRP筋对周围混凝土产生的环向拉应力也就更大，当环向拉应力大于混凝土的抗拉强度时，就会出现在混凝土薄弱部位劈裂破坏；保护层小的试件，混凝土对GFRP筋的握裹力较小，导致GFRP筋达到抗拉强度之前混凝土开裂破坏。由此可以看出，GFRP筋直径较大、保护层厚度较小或混凝土强度较低的试件大多发生劈裂破坏。筋拉断破坏，搭接长度180mm、发生筋拉断破坏的试件以及搭接长度240mm的试件，在荷载较小时加载筋及自由端均无滑移。当荷载加大到一定程度时，加载筋开始滑移，随后自由端也一并滑移，但滑移量很小且滑移增长很慢。而搭接长度为300mm和360mm的试件，自由端基本无滑移。郑州发泡水泥线条当荷载增长至GFRP筋抗拉极限时，混凝土表面仍无裂缝出现。伸出试件表面的GFRP筋发出“吭吭”的响声，GFRP筋外围纤维呈小束拉断拉毛并迅速扩展至全截面，断裂发生在筋较为薄弱截面。

度依次降低1.21MPa、3.9MPa，对应降幅分别为9.36%、30.16%。郑州发泡水泥线条搭接长度180mm试件的降幅较大，是因为试验试件发生劈裂破坏和筋拉断破坏，无论哪种破坏形式，其破坏时黏结强度都要小于黏结破坏时的极限值，故较之于搭接长度60mm、120mm发生筋拔出破坏的试件，其黏结强度降低较多。搭接长度为240mm、300mm、360mm的全部试件均表现为荷载达到GFRP筋的抗拉强度，筋被拉断，此种破坏形态并非黏结破坏。相对于黏结破坏，GFRP筋被拉断破坏时，其与混凝土之间没有达到最大黏结应力，黏结应力在搭接长度范围内分布相对均匀一些，因此黏结强度随搭接长度的增加变化较小。此外，从其余各表中可以看出，混凝土强度、试件保护层厚度、配箍率、筋直径等各参数变化时，破坏形态等不同致使降低率变化幅度在5.40%~35.89%之间，但黏结强度随搭接长度增大而变小的规律不变。混凝土保护层厚度，不同混凝土保护层厚度试件GFRP筋与混凝土间的黏结强度变化的规律。郑州发泡水泥线条从中可以看出，黏结强度随着混凝土保护层厚度的增大而提高。搭接长度为120mm时，混凝土保护层厚度从30mm变化到60mm，黏结强度依次增加了1.09MPa、3.92MPa，增长率分别为13.97%、50.26%。

发生GFRP筋拉断破坏的主要有以下几种情况。对于直径12mm的试件，个别搭接长度180mm、保护层厚度60mm的无配箍试件和配箍试件，以及搭接长度240mm、300mm、360mm的全部试件均为GFRP筋拉断破坏。郑州发泡水泥线条对于直径10mm的试件，个别搭接长度120mm的配箍、无配箍试件及搭接长度180mm的所有配箍、无配箍试件破坏为GFRP筋拉断。而对于直径16mm的试件，无筋被拉断的现象。筋拉断破坏属于非黏结破坏，GFRP筋与混凝土的黏结很好，两者间几乎没有发生相对滑移，试件破坏是由于外荷载产生的拉应力超过了GFRP筋的抗拉强度，GFRP筋被拉断而破坏。由此可以看出，保护层达到一定厚度，直径较小、搭接长度较大的试件大多发生筋拉断破坏。根据各级荷载对应的平均黏结应力τ、加载端滑移量S、两自由端相对滑移量S1，可以得到每个试件的加载端黏结滑移曲线和自由端黏结滑移曲线。郑州发泡水泥线条由于试件超过极限荷载后，数据变化剧烈且很不稳定，人工无法准确读取卸载过程中的荷载值及相应的滑移量，本次试验只得到黏结滑移曲线的上升段。黏结滑移曲线分析中，以两搭接筋自由端相对滑移为主，加载筋滑移仅做参考。