在温度较低时升温速率较大，且100℃、150℃、200℃时温升曲线接近直线，温度高于200℃后温升曲线呈现二次抛物线。成都GRG材料同样也说明了温度较高时升温速率较小。升温段与ASTM给出的温升曲线是有区别的，且本试验没有测下降段的温升曲线。给出的温升曲线表明温升速率低于20℃/min是满足国家标准的。数据量测和加载制度，本试验主要量测4方面的内容：温度、荷载、与荷载相对应的应变和试件的烧失量，通过荷载可以计算出试件的应力和强度，通过应变可以计算出试件的弹性模量。应变是通过在试件上贴应变片，通过静态应变仪、计算机采集信息，同时试验机可以自动记录整个试件的位移。温度通过温控仪实时显示出来。烧失量通过电子秤在高温前的质量减去冷却至室温时的质量算得。成都GRG材料当温度升至目标温度并恒温30min钟后，冷却至室温，然后开始加载试验。试验时加载由位移控制，加载速度为4mm/min，至试件断裂破坏，荷载由液压伺服试验机通过计算机实时显示和自动记录。试验现象，表观特征，GP筋的自然颜色为白色，GMP筋的自然颜色为黑色。

GFRP螺纹筋经过pH=5的H2SO4溶液浸泡90天后，拉伸强度由602.51MPa上升到610MPa，成都GRG材料变化幅度为1.2%。弹性模量由41.68GPa上升到44.3GPa，基本保持不变。碱性溶液，将GFRP筋泡在碱性环境[1L水中含有118.5g的Ca(OH)2、0.9g的NaOH和4.2g的KOH，溶液的pH值为12.8，以后每隔1~2周测试一次pH值，均保持在12.5左右。接近于混凝土与水泥砂浆的环境]中3个月(温度变化为0~40℃)，检测来看，表面出现较明显的溶胀现象，并伴有发黏、发白的状态。直径12mm和25mm的GFRP筋浸泡3个月前后对比，试验用GFRP筋直径由24.20mm，减少到23.83mm，又2个月后减少到23.74mm；试验用GFRP筋直径由12.25mm，减少到12.19mm，成都GRG材料又2个月后减少到12.14mm经过测试，研究人员没有发现GFRP筋(乙烯基树脂)在常温情况下，产品力学性能出现明显的降低。盐溶液，为了确认GFRP筋对于氯离子的抵抗能力，采用28mm、由乙烯基酯树脂生产的玻璃纤维筋进行测试，试验条件如下。(1)NaCl溶液的配制，①由130kg水、7.8 kg nacl配制得到浓度为6%的NaCl溶液。②由110kg水、40 kg naCl配制得到饱和NaCl溶液。(2)GFRP螺纹筋的浸泡将GFRP螺纹筋分别放入两种NaCl溶液中常温浸泡，浸泡时间为30天、90天。

GFRP筋试件的破坏均为整体缓慢切断，断口较整齐，且都有不同程度的挤压变形，没有发生脆性剪断，这说明GFRP筋中的树脂性能较好，成都GRG材料纵向纤维对横向剪切有一定的作用。结果分析，对不同缠绕方式的GFRP筋进行剪切性能测试，通过理论分析。表面缠绕玻璃纤维東对剪切强度有明显的提高，玻璃纤维束的缠绕使GFRP筋成型时纤维更加紧密，与树脂充分结合，两者的协同工作性更强，从而使GFRP筋的剪切强度得到提高，同时，玻璃纤维束本身对剪切强度也有所贡献。在GFRP筋直径较小时，缠绕两层纤维束的GFRP筋剪切强度明显高于缠绕一层的GFRP筋，但是当直径较大时，两者的差别则不是很明显。成都GRG材料玻璃纤维筋在一定工况下会涉及扭矩这个力学指标，这里简单介绍一下玻璃纤维筋进行扭转测试的方法。本试验采用玻璃纤维带缠绕的GFRP筋和尼龙绳缠绕的GFRP筋进行抗扭性能测试测试其扭矩是否符合规范规定的用于煤矿支护的GFRP锚杆的要求。试验设备和试验试样，使用计算机控制扭转试验机，型号是NDW31000。计算机控制电子式扭转试验机主要用于非金属材料扭转性能试验。

当温度达到300℃时，破断处的GMP筋有部分纤维被拉毛；温度达到350℃时破断处也为蓬松的絮状物。成都GRG材料说明：①温度高于350℃时黏结胶体已经完全炭化，降温后胶体的黏结性能将不能恢复；②加入阻燃剂对GMP筋高温性能影响不是非常明显，温度低于300℃时破断处的纤维被拉毛的情况较GP筋相同温度少些，但当温度高于350℃时阻燃剂的加入对GMP筋的抗高温性能没有明显的改善。影响因素分析，采用贴应变片的方法量测GFRP筋的应变，只能量测60%~80%极限荷载对应的应变。弹性模量一般取为10%~50%极限荷载对应应变时的弹性模量。是GFRP筋室温和高温后的应力应变曲线。从图中可以看出：室温与高温后的应力-应变曲线相似，直至试件破坏前，这些试件的应力应变曲线基本是呈理想的线弹性，由于应变片只能测得60%~70%极限荷载对应的应变，所以没有下降段。成都GRG材料GFRP筋极限抗拉强度和弹性模量以及极限应变的计算方法参照文献中采用的计算高温后GFRP筋的残余极限抗拉强度采用与常温下相同的方法。荷载变形曲线初始直线段(10%Pb~50%Pb)的荷载增量。